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一、捻線工序的概述
(一)、捻線的任務
一般的單紗不能充分滿足某些工業用品和高級織物的要求。因為單紗加捻時內外層纖維的應力不平衡，很難充分發揮紗線中所有纖維的強力作用，另一方面單紗也不能同時全面地滿足較多物理性能的要求。單紗經過并合后獲得的股線，性質變化較大，能夠比較全面地滿足這些要求。捻線的實質，就是通過改善紗線中纖維的受力狀況來提高紗線的品質。
(二)、合股線加捻后性質的變化
1.改善條干  根據并合原理，n根單紗并合后其條干不勻率可降低到1/   。但合股紗各自分離，外觀仍能分辨各股單紗。捻合成股線后才能起到并合的效果，甚至股線條干比理論計算更好些，因為紗上的粗節或細節總有部分隱藏在紗芯里面。
2.提高強力  n根單紗并合后的強力一般達不到原來單紗強力的n倍，如表8—3—1所示。因為各股單紗伸長率不一致，伸長率小的應力較集中，受力拉伸時各根單紗不同時斷裂的緣故。股線是一個整體而且條干比較均勻，因此股線的強力常超過單紗強力的總和，一般雙股線中的單紗平均強力是普通單紗強力的1.2~1.5倍，三股線強力是1.5~1.7倍。

3.彈性及伸長率改變  單紗中的纖維排列成螺旋線狀，在拉伸不大時能表現出如彈簧般的伸長特性。股線的捻回使各單紗相互扭成螺旋線狀，在較大張力下能象復式彈簧似的表現出更大的彈性伸長，而總伸長率則因為股線的結構較好，滑動纖維減少，所以反而比單紗要小一些。
4.耐磨性增加  紗線的耐磨性主要表現在軸向運動時紗線與機件接觸的磨損程度，由于股線條干均勻，截面比較圓整，股線織物在使用中受到各向摩擦，即使表面纖維局部磨損，而纖維相互間仍有穩定的結構關系，股線仍有一定強度，因此有較好的耐磨性能。
5.光澤改變  紗線的光澤取決于表面纖維的軸向平行程度。單紗捻度愈多，纖維的軸向傾斜愈大，光澤較暗淡，反向加捻的股線可使表面纖維的軸向平行度提高，得到良好的光澤。另外股線條干均勻，截面圓整，表面光潔，可使外觀和光澤獲得改善。
6.手感改變  紗線的手感主要取決于它的徑向壓縮彈性和軸向撓曲剛性等方面。外松里緊結構的股線，徑向彈性較好，軸向剛性較差，所以手感較柔軟，外緊里松結構的股線則相反，手感堅實。
 
二、捻線機的工藝過程
圖8—3—1是國產FA721—75型環錠捻線機，本機有純捻和并捻聯合兩種紗架可供選擇。左邊喂入并紗筒子可進行純捻捻線；右邊喂人圓錐形單紗筒子，可作為并捻聯合使用。現以右面為例，從圓錐形筒子引出的紗，通過導紗桿，在導紗器處并紗后，經上下羅拉鉗口，繞過上羅拉引出，通過斷頭自停裝置，穿過導紗鉤，繞過鋼領上回轉的鋼絲圈，最后卷繞在管紗上。

三、捻線工藝
(一)股線的股數和捻向的確定
一般衣著用線兩股并合已能達到要求，股數太多不經濟，實用性能也不佳。對強力及圓整度要求高的股線須用較多的股數，如縫紉線一般用三股。當超過五股以上時，容易使某根單紗形成芯線，使紗受力不均勻，降低并捻效果。因此，常用復捻方式制成纜線。
用復捻方式制成的纜線強力高，而且比較緊密，其耐磨、抗撓、抗壓性能較好，捻回也比較穩定，因此，股線較多的纜線大多是用復捻方法制成，如簾子線、魚網線等。對強力、圓整度要求很高，但要求比較厚而緊密的織物，如帆布、水龍帶等，也可采用單捻方式，取其工藝過程簡單，制成織物較緊密有撓曲性，也能符合使用上的要求。
合股線的捻向對股線的性質有很大影響，單捻反向加捻可使捻幅均勻，纖維的應力和變形差異小，能得到較好強力、光澤和手感，捻回穩定，捻縮也小，所以絕大多數的單捻股線是反向加捻。
單紗同向加捻時，股線比較堅實，光澤及捻回穩定性較差，股線伸長大，若單紗與股線捻系數配合得當，也能得到較高的強力。同向加捻的股線，外層纖維捻幅大于內層，外緊內松，具有回彈性高、滲透性差的特點，用于編制花邊、結網及一些裝飾性的織物。同向加捻股線強力增加很快，所以捻系數較小，生產率較高，故要求不高的股線也有同向加捻的。
生產上單紗多用Z捻，因為S捻的單紗在細紗機上是右手拔管左手接頭，大多數人不習慣，除了特殊要求外，單紗一般不用S捻。股線結頭用打結方式，捻向不影響操作。
在復捻時，為使捻回比較穩定，通常有兩種捻向，即ZZS或ZSZ，這兩種方式對股線性質的影響列于表8—3—2中。從表中可見，在復捻捻度較小時，ZZS的方式纖維強力利用系數和斷裂長度較好，捻度較大時，ZSZ的方式要好些。用ZZS的纜線斷裂伸長要大于ZSZ，捻回平衡方面兩種方式都能達到。不過ZSZ不論、在初捻或復捻時，都比ZZS的捻度大，因而機器的生產率較低。通常根據纜線用途要求確定捻向。

在復捻時，為使捻回比較穩定，通常有兩種捻向，即ZZS或ZSZ，這兩種方式對股線性質的影響列于表8—3—2中。從表中可見，在復捻捻度較小時，ZZS的方式纖維強力利用系數和斷裂長度較好，捻度較大時，ZSZ的方式要好些。用ZZS的纜線斷裂伸長要大于ZSZ，捻回平衡方面兩種方式都能達到。不過ZSZ不論、在初捻或復捻時，都比ZZS的捻度大，因而機器的生產率較低。通常根據纜線用途要求確定捻向。
(二)股線捻系數的選擇
股線的捻系數對股線的性質關系密切，應根據股線不同用途的要求選用合適的股線捻系數。股線的捻系數應結合單紗的捻系數綜合考慮，一般強捻單紗股線與單紗的捻度比(簡稱捻比)可小些，弱捻單紗股線與單紗的捻比可大些。

圖8—3—2為4種不同捻系數的單紗在不同捻比配合時的股線強力(斷裂長度)變化情況，其特點為：
(1)強捻單紗股線最大強力出現較早，弱捻單紗股線最大強力出現較遲；
(2)同樣強度的股線，弱捻單紗捻比較大，強捻單紗捻比較小。
如果要求股線的強力好，則股線捻系數的配合應使股線內纖維的捻幅盡量均勻，以減少纖維應力與變形差異。一般股線不用它的最高強力點，因為這樣的股線捻系數偏大，股線常呈里松外緊的結構，除強力較好外，手感、耐磨、滲透等性能不佳。當然捻比過小，強力、剛性、回挺性就差，股線呈外松里緊結構。衣著織物的經線要求股線結構內外松緊一致，強力高，捻比一般在1.2~1.4間(雙股線)。
相同強度的股線，弱捻單紗股線的捻系數應較大(見圖8—3)，這對捻線機產量不利，但捻比大，而股線捻系數的絕對值并不按比例增加，因為單紗捻系數在減小。又從圖8—3可見弱捻單紗的股線強力較大，因此，生產上股線用的單紗捻系數一般偏低選用，當然也要考慮原料性能與工藝條件。
如要求股線的光澤與手感好，則股線捻系數的配合應使表面纖維軸向性好，這樣不僅光澤好，而且軸向移動時的耐磨性較好，股線結構呈外松里緊，因此手感較柔軟，滲透性能也好。當股線表面的纖維軸向平行時，捻比為0.707，在生產實踐中取0.7~0.9時，外層纖維的軸向性最好。不同用途的股線，還需考慮工藝要求與加工方法的不同來具體選擇。
四、倍捻捻線機
倍捻捻線機的錠子轉一轉使紗線加上兩個捻回，故稱為“倍捻”。它與環錠捻線機相比，具有以下優點：錠子每一回轉可獲得兩個捻回，因此產量較高，并可直接做成大卷裝的筒子，省去一道絡筒工序；不用鋼領鋼絲圈，錠速不受鋼絲圈速度的限制，減少紗線油污；工序少，卷裝大，可以提高勞動生產率。
倍捻機也存在錠子結構復雜，造價高，耗電量大，斷頭后接頭比較麻煩等缺點。

圖8—3—3為倍捻機的工藝過程示意圖，并紗筒子1套在靜止的空心管3上，并紗由筒子頂端引出，經過空心管，再進入錠管與儲紗盤的徑向孔。儲紗盤4隨錠子回轉，紗線則隨錠子每轉一轉加一個捻回，如圖中AC段，這和環錠捻線機加捻性質基本相同。當這段已加了捻回的紗線從加捻盤的徑向孔出來引向上方時，又追加一個捻回，如圖中BC段。因此，錠子轉一轉就加上兩個捻回。加捻過程中紗線成兩個氣圈，從并紗筒子的退繞處到空心管入口形成第一個氣圈，當紗線離開儲紗盤引向導紗鉤2時，又形成第二個氣圈。
倍捻的原理可以從假捻的概念引出。如果將紗條兩端握持，加捻器在兩握持點的中間加捻，輸出紗條不能獲得捻回，如圖8—3—4(1)所示，紗條被A，B兩對羅拉握持且有軸向移動，加捻器C在AB中間，按矢向回轉，為什么不能獲得捻回呢?主要是AC與BC段捻向相反，如果我們從定點向加捻點看，加捻點作順時針回轉時，加捻區產生Z捻；作逆時針回轉時，加捻區產生S捻，在一般加捻區中都可用這個概念確定捻向。我們從圖中A點向C點看，加捻點逆時針回轉，AC段獲得S捻：從B點向C點看，加捻點順時針方向回轉，CB段獲得Z捻。于是在AB紗段上獲得數量相等方向相反的捻回，其結果是假捻。兩段紗段捻向不同的根本原因是A、B兩點在加捻點的異側。如果將B點移至加捻點的另一側，如圖8—3—4(2)所示，而將C點擴大成為包含兩段紗段(AC、CB)的平面而回轉，則AC紗段以自己本身的軸線作自轉，BC則以AB軸作公轉，這時再從定點A與B看C點，都是逆時針方向回轉，于是AC、CB段都獲得S捻。若紗線沿軸向移劫時，AC段上紗的S捻輸送到CB段即成為兩個S捻了。

設紗線軸向移動的速度為V(m／s)，加捻器速度為n(r／min)，在穩定狀態時AC段的捻度平衡式為：
T1 = n/v